Май 2020
Пн Вт Ср Чт Пт Сб Вс
« Апр    
 123
45678910
11121314151617
18192021222324
25262728293031

ВЫБОР ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ДОПУСКОВ НА УГЛОВЫЕ РАЗМЕРЫ ФРИКЦИОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ[9]

Выбор допусков на угловые размеры должен решаться с уче­том следующих требований: а) обеспечения достаточной ста­бильности работы амортизатора; б) соблюдения технологич­ности. Последнее требование для элементов амортизаторов та­кое же, как для любых других деталей, сходных по материалу, способу изготовления и производственной сложности, поэтому он не рассматривается. Остановимся на специфических для амортизаторов особенностях расчетного определения допусков. В гл. V было рассмотрено влияние отклонений геометрических параметров амортизатора на показатели его работы с точки зрения требований стабильности. Учитывая эти требования, можно рекомендовать следующий порядок расчета допускаемых отклонений на основные геометрические параметры (углы):

1) Задаются предельными отклонениями в — величине эффек­тивности амортизатора Э или максимальной силы Р.

2) Из уравнений (26) или (21) определяют соответствующие предельные значения коэффициента передачи ф. Например, за­давшись величинами Этах и Эт1п по уравнению (26), можно получить

(Ь = 2«9тах.

^шах /ж (х2 + 2хх0) ’

.г _________________________________________________

Ттт 1Ж ^Х2 2хх0)

3) Принимают расчетные значения коэффициента трения /шах и /гпт* В качестве расчетного диапазона изменения коэффи­циентов трения / следует брать величины / для нормально приработанных поверхностей, например для поглощающих аппаратов Ш-1-Т /тах — 0,280; /т1п = 0,275 (табл. 5).

В зависимости от типа амортизатора, из табл. 7 выбирают уравнение для коэффициента передачи ф, из которого находят допускаемые значения одного из параметров, задавшись постоян­ными значениями других параметров. Например, для определе­ния предельных значений угла а в амортизаторе типа А прини­мают уравнение (15), которое можно написать в следующем виде, предварительно преобразовав его путем замены углов тре­ния через коэффициенты трения:

TOC f o "1-9" o "1-9" rtcr /»

CtgTmax sinem, n tg Зшах + /з

, , /l 1 —/з %’iax

Sin 6 • » ^n, ax / ^

Фшах =———- — ~J——————————— •————— (192)

Ctg Tmax — Sin 6min tg anlax — f f2

1 + sin 0 С, ЙТ. ШХ

подпись: 1 + sin 0 с,йт.шхF i____ _ 1 —/гратах

Min

Фиг. 50. Графики для опреде­ления углов атах и amin по задан­ным Фтях И ФтШ.

подпись: 
фиг. 50. графики для определения углов атах и amin по заданным фтях и фтш.
Для определения фт1п в уравнение (192) соответственно подставим amin, Ymm и 6max. Практически никогда не наблю­дается сочетания допусков на все размеры в одну неблаго­приятную сторону. Поэтому для расчета следует принимать осредненные, наиболее вероятные их отклонения. Из уравне­ний (192) найдем атах и amin при заданных ß, 7, 6 и /, и, сле­довательно, определится ши­рина В поля допусков для угла а:

^ — amax amin*

Весьма наглядным является графическое решение указанной задачи. На фиг. 50 схематически показаны такие графики для определения углов атах и amin.

Кривая / — фтах построена для /тах и при значениях углов р, у и Ö, обеспечивающих наибольшую из вероятных величину ф. Кривая Н — фтш построена для значе­ния /min и при значениях углов ß,

7 и 0, обеспечивающих мини­мальный коэффициент ф. Вы­числив фтах и фтщ по форму­лам (26) и (21), из графика най­дем атах И amin.

При расчетном определении предельных значений геометри­ческих параметров возможен случай, когда расчет дает значения практически нереальные, например, araax = amin или даже атах < <amin. Это может иметь место, когда задан слишком узкий диа­пазон допускаемых отклонений Э’тах — Зш1п, что приводит соот­ветственно К узкому диапазону Фтах — фпНп (см. фиг. 50). Такой

Случай указывает на невозможность обеспечить заданный диа­пазон отклонений; его необходимо расширить или соответственно уменьшить отклонения других параметров, значения которых приняты для расчета (в нашем случае углы рд, 0). Поскольку различные параметры по разному влияют на стабильность ра­боты, очевидно, что и допуски на них целесообразно делать раз­личными.

Пример. Определим поле допусков угла а аппарата типа А (см. фиг. 21) при заданных допусках на другие параметры. Пусть задано:

5„,ах = 3700 кГм при /тах = 0,280, ртах=П°40,> Тта., = 2°24/ и 2 0тах= 121°8′;

*^Ш1П

2900 кГм при /тш= 0,275, рт1п= 10°20′, Ттт=1о50/

И 2бтах= 121°8′;

Ж—300 кГ/см, х—7 см, х0 = 1 см, /=1,05; принято, что /]=/2=/з. Предельные значения угла а, вычисленные пред­ложенным способом, получились атах = 51°00′, аш1п = 50о30′.

В производственных условиях получаются различные сочета­ния допусков, поэтому практически диапазон изменения эффек­тивности для аппаратов Ш-1-Т с различной степенью прира­ботки в среднем получается в пределах 5шах = 3800 кГм 3^ = 2500 к Гм.

Комментарии запрещены.