Июль 2019
Пн Вт Ср Чт Пт Сб Вс
« Июн    
1234567
891011121314
15161718192021
22232425262728
293031  

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

На рис. 119 и 127 показаны стенды, которые позволяют испыты­вать автомобильные амортизаторы разных типов и размеров на режимах с максимальной скоростью от 0,05 до 2,00 м/сек и с уси­лиями сопротивления в пределах до 1000 кГ. Стенд с кривошипно­шатунным приводом (№ 1) переоборудован из пресса. Он аналоги­чен стендам, которые применяются на автозаводах и в автохозяй­ствах. Другой стенд (№ 2) имеет привод колебателя с гармониче­ским законом перемещения и широкие пределы изменения числа оборотов и ходов х. Механизм включения таких стендов предусма­тривает возможность получения однократного испытательного

1 Стенд (индекс 20У-669) спроектирован и изготовлен на ЗИЛе по техниче­скому заданию МКЗ.

Цикла (до п = 150-т-200 об/мин) или непрерывного режима ра­боты. Это необходимо в условиях проведения различных экспери­ментов, в том числе для термометрических испытаний. Кроме того, стенд № 1 в пусковом устройстве имеет специальный прерыватель, с помощью которого можно медленно проворачивать маховик (тро — гание), что необходимо для оценки усилий постоянного трения в амортизаторах. На стенде выполнено устройство, позволяющее учитывать влияние прогибов упру­гого элемента на результаты из­мерений (рис. 123).

Рис. 123. Принципиальная схема динамометрического стенда № 1 (см. рис. 119)

подпись: 
рис. 123. принципиальная схема динамометрического стенда № 1 (см. рис. 119)
Электродвигатель через вариа­тор 1 и ременную передачу при­водит во вращение маховик, кото­рый соединяется через муфту одиночных ходов с кривошинно­шатунным механизмом ползуна 2.

К ползуну жестко крепятся кон­струкция из углового железа и планшет 10, совершающие вместе с ним колебательное движение.

Описанную систему привода на­зывают просто колебателем. К ко- лебателю крепится тем или иным способом нижний конец аморти­затора 3; верхний его конец за­крепляется на пальце рычага 4 торсиона 5. Торсион передним концом помещен в подшипниковую опору, а второй его конец закреп­лен. Рычаги 4, 6 и 12 торсиона представляют собой одно целое и жестко закреплены на выступа­ющем конце торсиона. С рычагами торсиона соединены коромысло 8 и штанга 9; коромысло одним концом соединено с пальцем на рычаге 6 торсиона, а другим концом — с пальцем на верх­нем конце штанги 9. Центр коромысла вращается на пальце 7, который неподвижно крепится в станине стенда. Штанга может перемещаться в направляющих 11, которые закреплены на вер­тикальном рычаге 12 торсиона. Плечи коромысла а, считая от центральной опоры до конца, равны между собой, так же как и плечи горизонтальных рычагов торсиона Ь. На нижнем конце штанги над планшетом 10 установлен карандаш К, который, отклоняясь влево и вправо о г нулевой линии, записывает Ра в зависимости от хода колебателя хк.

При испытании амортизатора возникающее усилие вызывает некоторое перемещение конца рычага 4 торсиона на величину А. В связи с этим ход х поршня амортизатора относительно стенок
цилиндра всегда отличается от хода хк колебателя, и величина хода х равна^екторной разности перемещений колебателя и изме­рителя (х = хк — К). Таким образом, перемещение карандаша по вертикали, равное к, позволяет автоматически вычитать из хода колебателя прогибы измерителя, т. е. вести запись усилия по истинному ходу поршня амортизатора (рис. 124). Разница в темпе

Рнс. 124. Рабочие диаграммы аморти­затора:

/ — с учетом прогибов упругого измери­теля; 2 — без учета прогибов упругого измерителя; 3 — круговая траектория колебателя, условно совмещенная с рабо­чей диаграммой; уио и <рис — углы сдвига фазы колебаний измерителя по отношению к приводу соответственно при отдаче и сжатии

подпись: 
рнс. 124. рабочие диаграммы амортизатора:
/ — с учетом прогибов упругого измерителя; 2 — без учета прогибов упругого измерителя; 3 — круговая траектория колебателя, условно совмещенная с рабочей диаграммой; уио и <рис — углы сдвига фазы колебаний измерителя по отношению к приводу соответственно при отдаче и сжатии
Нарастания усилия на отдаче заметнее, чем на сжатии, так как Рм <^Рао — При наличии компенсатора прогибов упру­гого элемента точность опреде­ления площади рабочей диа­граммы повышается. Для этого необходимо также знать мас­штаб записи усилия Ра, опре­деляемый специальной тариров­кой упругого элемента (на- грузка-разгрузка) с помощью образцового динамометра сжа­тия или растяжения. Но и при самой точной статической та­рировке, очевидно, нельзя осво­бодиться от динамической по­грешности, связанной с тем, что прогиб уменьшает не только ход, но и скорость перемещения поршня. На рис. 124 видна ха­рактерная особенность: в самом конце хода отдачи усилие Ра0 = АРа0, т. е. не равно нулю, как это должно быть, когда скорость перемещения колеба­теля равна нулю. Более того, усилие отдачи хотя и умень­шается по величине, но как будто продолжает «действовать» еще некоторый промежуток времени, которому эквивалентен ход сжатия Ах. Эта аномалия проявляется в большей или меньшей степени при испытании амортизаторов на стенде с упругим изме­рительным элементом во всех случаях без исключения и поэтому требует специального анализа. Отмеченное явление, например, часто смешивают с особенностями, характерными для работы амор­тизатора на эмульсированной жидкости. Случайные и система­тические погрешности, возникающие при динамометрических ис­пытаниях амортизаторов, можно разделить на три группы:

1) погрешность задания скорости перемещения привода коле­бателя (требует применения маховых масс в приводе стенда, по­стоянного контроля настройки регулятора оборотов и его тари­ровки);

2) неточность измерения, связанная со взаимодействием упру­гого измерительного элемента и проверяемого агрегата (анали­зируется ниже);

3) ошибки и неточности считывания записанного результата измерений (случайные и систематические, как и в других подобных случаях).

Опыт показывает, что при испытаниях амортизаторов эти ошибки необходимо тщательно анализировать и учитывать при расчетах.

Измеритель стенда вместе с присоединяемым к нему аморти­затором, возбуждаемый его силой сопротивления, представляет собой колебательную систему. Несоответствие между статическим и динамическим действиями силы на такую систему обусловливает во всех случаях погрешности, причиной возникновения которых является инерционность. Другим источником погрешностей слу­жит проверяемый амортизатор, гидравлическое сопротивление которого действует на измерительную систему стенда двояко: с одной стороны, возбуждая вынужденные колебания, а с другой стороны, принимая активное участие в их гашении. В результате такого взаимодействия изменение параметров сопротивления амор­тизатора изменяет и колебательные параметры измерительной системы (см. выше):

Muh + CJi = Pa, (190)

Где h — перемещение измерителя в точке крепления аморти­затора;

Ми — масса, приведенная к той же точке;

Си — жесткость, приведенная к той же точке.

Малым трением, имеющимся в системе, пренебрегаем. При испы­тании амортизатора его нижний конец (см. рис. 137) перемещается со скоростью хк ползуна колебателя, а верхний конец — со скоро­стью h измерительного рычага. Заметим, что оба движения направ­лены в одну сторону при увеличении силы сопротивления аморти-

ДХк

Затора, т. е. при > 0, а в разные стороны—при уменьшении дх

Ра, когда << 0. Поэтому скорость относительного движения, сообщаемая амортизатору,

Х — хк—h, (191)

Где хк як Ra>K sin сoKt;

R — радиус кривошипа; сок — частота колебателя.

Для простоты считаем движение гармоническим. Положим, что сила сопротивления линейна, тогда из выражений (190) и 191)

(192)

подпись: (192)Muh + kxh + Cuh = kxRmK sin aKt.

Величину силы сопротивления требуется оценить испытаниями путем возбуждения непрерывных вынужденных колебаний изме­рительной системы, поэтому общее решение уравнения (192) пред­ставляет интерес только для исследования переходного процесса: от регистрации сопротивления отдачи к регистрации сопротив­ления сжатию и т. д. Частное решение для вынужденных колеба­ний имеет вид

H = h0 sin (a>Kt— ф„). (193)

Отрицательный угол q>„ является мерой сдвига фазы колеба­ний измерителя, т. е. его отставания от колебаний привода уста­новки (см. рис. 124). Максимальная амплитуда колебаний точки приведения

TOC o "1-5" h z К = k^-K….. Нт ——— (194)

V(k^Kf + (си — мук)* у(1 _ ру + АР 2

Тангенс угла сдвига фазы

Tgy. = —-^—=/Г(2ст> (195)

Си~МиК ka(l 1)

Где ka — коэффициент сопротивления, вызывающий апериодиче­ское движение колебательной (упругой) системы (ka =

— 2Ми(ди);

(оц — частота собственных колебаний измерительной си­стемы ( i = —— ;

<■>«/’

Hcn — статическая деформация упругого элемента от

СИЛЫ Ра щах*

На основе приведенных выше выражений возможно устано­вить влияние параметров измерителя и силы сопротивления на точность регистрации Ра при испытаниях. Следует отметить, что на различных установках с разными упругими элементами и мас­сами измерительной системы нельзя получить идентичные пока­зания даже при испытаниях одного и того же амортизатора. Следовательно, необходимо стандартизовать установки такого типа.

Из формулы (194) видно, что максимальный прогиб упругого элемента не пропорционален максимальной силе Ра тах, так как в знаменателе содержатся переменные величины, которые оказы­вают влияние на величину всей дроби и которыми, как показывает опыт, нельзя пренебрегать. Из выражения (195) следует, что сдвиг фазы колебаний тем больше, чем выше коэффициент сопротивле­ния амортизатора kx и частота со*. Для правильной оценки ре­зультатов испытания амортизатора с неизвестными параметрами необходимо знать ka и со* (Си, Ми). С этой целью проводят дина­мическую тарировку, которая сводится к установлению собствен­

Ной частоты колебаний упругого измерителя. Практически эту задачу проще всего решить прямым способом. Измерение проводят при помощи обычного вибрографа, устанавливаемого на рычаг 4 измерителя (см. рис. 123), свободные колебания которого возбу­ждают мгновенным освобождением от нагрузки, создаваемой ван­товой тягой. На рис. 125 показаны виброграммы, на которых за­писаны свободные колебания измерительного устройства динамо­метрического стенда № 1:

<*2и1М, а

(196)

(197)

подпись: (196)
(197)
: 0,021 кГ-сек2/см’,

А

подпись: аСо;, — со’

Си = Миа>и ^ 182 кГ/см.

Последняя величина служит для контроля точности динамиче­ской и статической тарировок (в нашем случае Cutm — 188 кГ/см).

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

Рис. 125. Изменение инерционности н свободные колебания измерителя динамометрического стенда:

А — увеличением приведенной массы М^ Ма б — коле­

Бания без дополнительных масс (й>и); * — с дополнительными мае* сами И((1 (о>ц > Иц1)

Далее из выражения (194) можно получить связь между динамиче­ским прогибом и ИСТИННОЙ величиной СИЛЫ Рашах или КОЭффи — циентом сопротивления:

Ьо(Си~МУк)

Kl =

(198)

Pa=z

Другим преобразованием равенства (194) можно получить за­висимость для определения действительной максимальной скорости поршня амортизатора при его испытании:

2Л*„<4

Си

На основе приведенных зависимостей строится специальная номограмма (рис. 126). Прямые линии связывают Ра и уя с коэф­фициентом сопротивления к, К’х, Щ и т. д. согласно линейному закону. Для каждой возможной скорости испытания уп1, упг, у„3, . . . построены кривые 1, 2, 3, 4, 5, которые, приближаясь

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

Ра кГ к1и

300

Ра(Уги

Р*і

250

200

150

100

50

О 10 20 30 40 уп см/сек

І____ і____ і_____ і____ і_____ і_____ і

О 20 40 60 80 100 поб/мин

Рис. 126. Номограмма для оценки результатов испыта­ний амортизаторов на динамометрическом стенде № 1

К оси Ра, указывают на уменьшение действительной скорости от­носительного движения поршня амортизатора по мере роста силы сопротивления.

Определив по рабочей диаграмме величину силы сопротивле­ния Ра (согласно данным статической тарировки) и отложив ее на оси Ра, проводим через Ра1 горизонталь до пересечения с кри­вой, соответствующей скорости испытания, например у„2; получим точку N. Из точки N опустим перпендикуляр на ось vn и найдем действительную величину скорости испытания Далее из на­чала координат проведем через точку N прямую линию кы до пересечения с вертикалью, проходящей через уп2; получим точ­ку Nх. Спроектировав точку Nх на ось Ра, определим величину силы сопротивления для скорости VnZ.

Необходимо отметить, что показанный метод обеспечивает до­статочно точные результаты не только для линейной зависимости силы сопротивления от скорости колебаний, но и для нелинейной зависимости, так как прогиб измерителя зависит главным образом от величины приложенной силы, и величина Ра, являясь мгновен­ной силой сопротивления, определяется как

Раи «5 (200)

Где — коэффициент сопротивления для нелинейного закона;

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

Для более точного определения параметров нелинейной харак­теристики величина кп должна определяться не по одной точке, а по нескольким, полученным при различных скоростях колеба­ний. При испытаниях амортизаторов с нелинейными характери­стиками следует учитывать, что вследствие инерционности измери­теля прогрессивные и регрессивные характеристики искажаются, как бы «линеаризуются». Это относится, в частности, и к испыта­ниям амортизатора на клапанном режиме, так как перелом кри­вой характеристики в момент начала открытия клапана сглажи­вается. Измерительный элемент оказывается не чувствительным также к высокочастотным вибрациям клапанов амортизатора, воз­никающим при нарушениях нормального рабочего процесса, и другим явлениям. Этим, в частности, обусловлена необходимость в специальных исследовательских стендах типа № 2.

Предельной силой сопротивления, которую можно регистри­ровать упругим измерительным элементом стенда, является вели­чина

Р а шах = ^ітххК(£>к = Кси. (201)

На практике обычно ограничиваются вдвое меньшей силой.

Влияние трения в самом измерительном элементе проявляется в затухании свободных колебаний (см. рис. 125, ^^0,02) и учет его может оказаться необходимым лишь при испытании амортиза­торов с малым сопротивлением на сжатие. В этом случае для ана­лиза можно пользоваться формулами (194) и (195), но в подкоренное выражение необходимо подставлять (&х — &„)> гДе — собствен­ный коэффициент сопротивления в измерительной системе.

Нередко при записи рабочей диаграммы можно наблюдать соб­ственные колебания измерительной системы, возникающие чаще после окончания хода отдачи — в начале хода сжатия. Колебания такого типа возникают при < &а и имеют тем большую ампли­туду, чем больше сопротивление амортизатора отдаче (при этом
больше угол фио и величина АА<рио) и чем меньше сопротивление сжатию. Особенно, когда имеют место «провалы» на стороне сжатия (см. рис. 65). Собственные колебания измерителя, аморти­зированные испытуемым гасителем, в значительной мере искажают регистрируемую рабочую диаграмму, что также необходимо учи­тывать, особенно при сравнении показаний различных стендов.

Рис. 127. Схемы динамометрического стенда

А — механическая;

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

Р

А

 

 

©————-

подпись: р а
подпись: ©

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

Пропорциональны абсолютной величине силы сопротивления и при малых Ра могут достигать 15—20%, когда Ра <0,1Рагаах [по формуле (201)]. Это обычно учитывают при назначении допускае­мых отклонений на усилия сопротивления амортизаторов в за­водских ТУ.

Стенд № 2 исследовательского типа представляет интерес в ос­новном с точки зрения организации испытаний амортизаторов при

подпись: пропорциональны абсолютной величине силы сопротивления и при малых ра могут достигать 15—20%, когда ра <0,1рагаах [по формуле (201)]. это обычно учитывают при назначении допускаемых отклонений на усилия сопротивления амортизаторов в заводских ту.
стенд № 2 исследовательского типа представляет интерес в основном с точки зрения организации испытаний амортизаторов при

Оценивая точность динамометрических установок, можно счи­тать, что при соблюдении указанных выше условий и использова­нии описанной номограммы ошибка в измерении силы не превы­шает 5—10%. Однако ошибки считывания результата обратно
больших частотах и скоростях колебаний. Он отличается от извест­ных конструкций рядом оригинальных решений (рис. 127). В ли­той станине 1 на подшипниках качения установлен приводной вал с кулисным приводом 21 ползуна-колебателя 20, который пере­мещается в направляющих на передней стенке стенда. Шип 19 кулисного механизма закреплен на планшайбе 18 и может сдви-

2206

32

Л12

-ПГУУ^УУуч

?.20в

32

Э2А

№ 2 для высокочастотных испытаний амортизаторов:

Б — электрическая

РПЗ л

(3 [

РПЗи

1

К Г

РЛ4ІІ!>

РП4И

1

РПи М15 Г

РПЬ

II

2206

Г-1

…/■у’»"»’

РП2

V»-ч~>

11С

ЛАТР

О

О

подпись: 2206
ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

Гаться в радиальном направлении по диаметральному пазу план — шайбы от центра в обе стороны; тем самым обеспечивается возмож­ность исходной установки ползуна как в верхней мертвой точке, так и в нижней. Испытательные циклы вследствие этого могут на­чинаться или с хода отдачи, или с хода сжатия (амплитуды изме­няются от 0 до 100 мм через каждые 3 мм). На противоположном конце вала установлен маховик-шкив 17, соединенный клиноре-

Менной передачей с малым шкивом 16 приводной станции. Стенд приводится в действие электромотором 15 постоянного тока через автомобильную коробку передач 14 с рычагом 11. Числа оборотов изменяются в диапазоне 10—750 об/мин. Для одиночных циклов используют первую и третью передачи (от 10 до 150 кол! мин), а для испытаний на больших числах оборотов предусматривается непре­рывное вращение привода; при этом числа оборотов на третьей передаче могут быть увеличены до 200, а на четвертой — изме-

Уп см/сек

ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ДИНАМОМЕТРИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ

» > І І I 1-І І I 1-І I

О 20 ¥0 во 80 а) 1/сек

Рис. 128. Связь колебательных параметров при испытаниях на динамометрических стендах

Няются от 160 до 750 в минуту. Разгон колебателя до ягаах осу­ществляется за 10—20 сек. Для выбора режимов испытаний служит график (рис. 128); при этом параметры колебаний ограничены ве­личиной 10^.

Числа оборотов электромотора постоянного тока регулируют с помощью индукционного регулятора 13 (см. рис. 127, а), который имеет ручное управление штурвалом 12 и автоматизированное —

С приводом от электромотора 10 переменного тока (с реверсом). Стендом управляют с пульта 2, на который вынесены кнопки 9 (пуск, остановка, увеличение и уменьшение чисел оборотов), ру­коятка автотрансформатора 8 (изменение возбуждения для повы­шения числа оборотов) и приборы для контроля за работой стенда— вольтметр 5, амперметр 6 и индикатор датчика числа оборотов 3 с переключателем диапазонов 4. Сигнальная лампа 7 показывает включение стенда в сеть. Включение тормоза стенда (для одиноч­ных циклов) производят перед началом работы рукояткой 22. Ленточный тормоз установлен на валу внутри станины и на схеме не показан, так же как и муфта, соединяющая маховик с валом.

На станине стенда крепится передвижной кронштейн 23, в ко­тором консольно зажата силоизмерительная балка 24 с тензодат­чиками 25. К балке крепится верхний конец амортизатора 26, а его нижний конец соединяется с колебателем. Для измерения пе­ремещений колебателя служит датчик реохородного типа 27, ко­торый устанавливается неподвижно на станине стенда и соеди­няется непосредственно с ползуном 20, так как деформации сило­измерительной балочки пренебрежимо малы. Тензодатчики фоль­гового типа и потенциометр — реохорд питаются постоянным то­ком соответственно 24 и 6 в. Это позволяет обходиться без усили­теля и производить регистрацию параметров непосредственно осциллографом 28 (типа Н-700), соединяемым с датчиками кабелем 29. Балансировку датчиков выполняют с пульта пере­движной лабораторной тензометрической станции (на схеме не показан).

Питание стенда и автоматики осуществляется от сети с напря­жением 220 в (50 гц). Селеновый выпрямитель переменного тока и электрощит размещены в двух настенных шкафах 30. Автомати­зированное управление механизмами и частотой колебателя стенда при работе на одиночных циклах и при непрерывном режиме коле­баний производят по схеме, показанной на рис. 127, б. Питание приводного электродвигателя постоянного тока типа ПН-205 (15 кет, 750—1500 об/мин) осуществляется следующим образом. Обмотка возбуждения и цепь якоря питаются от селеновых вы­прямителей ВС. Входное напряжение выпрямителя возбуждения изменяют обычным автотрансформатором ЛАТР, а на якоре регу­лируют при помощи индукционного регулятора типа ИР-25 (на схеме ИР). Вследствие этого возможно регулирование числа обо­ротов привода стенда изменением напряжения на якоре и ослабле­нием поля возбуждения. Индукционный регулятор по своему устройству напоминает асинхронный электродвигатель, у которого при изменении относительного расположения полюсов якоря и обмотки возбуждения изменяется ток и напряжение в обмотках. Это свойство использовано для замены обычного в таких электро­приводах дорогостоящего генератора постоянного тока компакт­ной системой: индукционный регулятор — выпрямитель. Для ав­томатизированного (дистанционного) изменения относительного расположения полюсов якоря и возбуждения ИР снабжен элек­тродвигателем Д1, которым управляют с пульта кнопками «больше» — «меньше» {К1 и К2). Электродвигатель Д2 приводит в действие вентилятор ИР.

Включение вращения электропривода стенда возможно только в том случае, если нажаты конечные выключатели КВ1 и КВ2. Первый нажат, когда с автотрансформатора на выпрямитель воз­буждения подается напряжение Утах = 220 в, а второй — когда положение ИР обеспечивает допустимое для ВС начальное напря­жение на якоре, равное 50 в. Регулирование скорости вращения привода стенда осуществляют преимущественно изменением на­пряжения на якоре, для чего необходимо оперировать кнопками «больше» — «меньше» на пульте управления. Если при максималь­ном напряжении (220 в на выходе ИР и ВС) скорость вращения недостаточна, то ее можно увеличить, ослабив поле возбуждения. Для этого ручку автотрансформатора выводят в крайнее положе­ние (минимальное напряжение), а кнопкой «больше» повышают напряжение на якоре, так как оно при уменьшении напряжения возбуждения также несколько понижается. Особенность такой системы регулирования состоит в том, что при резком увеличении силы тока возбуждения (после ослабления поля) напряжение якоря может превзойти допустимую величину (220 в) и привести к пробою выпрямителя. Поэтому ручку автотрансформатора нельзя быстро возвращать в исходное положение. Нажатием кнопки осу­ществляют включение шпонки-стенда, которая соединяет вал с маховиком. Вместе с тем включают в работу автоматику, обеспе­чивающую одноцикловую работу стенда и торможение приводного вала в самом конце цикла перед остановкой; электромагнит Э1, для шпонки, Э2 и Э2А — ленточного тормоза кривошипного вала. При нажатии на кнопку КЗ реле РПЗ включается и блокируется. Вал стенда начинает вращаться и освобождает концевой выклю­чатель КВ4, который в исходном положении нажат, если рукоятка тормоза установлена в положении «Включено». Одновременно с этим РПЗ и Э1 отключаются, а Э2 и Э2А остаются включенными. Перед окончанием одного оборота на КВ4 нажимают вновь, отклю­чая Э2 и Э2А, т. е. включая тормоз, который натягивается спе­циальной пружиной. Чтобы включить стенд на непрерывное вра­щение, необходимо повернуть переключатель ПР1 в положение «Непрерывное вращение» (при этом его контакты 30—34 замы­каются) и нажать кнопку КЗ. Для измерения числа оборотов стенд снабжен электротахометром ТГ с двухшкальным тахо — прибором ТП. Число оборотов определяют по градуировоч­ному графику. Чтобы облегчить обработку осциллограмм, при проведении работ на стенде используют только определенные режимы.

Оставить комментарий